Scientific journal
Modern problems of science and education
ISSN 2070-7428
"Перечень" ВАК
ИФ РИНЦ = 0,940

COMPARATIVE ANALYSIS OF GENERATION CLOTH VARIOUS WEAVES ON A LOOM USING RESULTS CALCULATION OF DAMAGEABILITY THREAD

Nazarova M.V. 1 Romanov V.Yu. 1
1 Kamyshin Technological Institute (branch) of Volgograd State Technical University
The article presents the results of calculation of damage to warp for loading cycle for different tissues, de-veloped by the looms of different designs. Comparative analysis of the coefficients of damage to different fabrics revealed that the greatest damage of warp observed in plain weave fabric, and the least damaging are the warp 1,5-layer fabric with additional weft, based satin with polyester yarn at the warp and weft. In addition, studies have shown that to obtain mathematical models of the tension warp threads on a loom in one loading cycle on the basis of the yarn tension tenzogramm to different hardware is advisable to use the trigonometric Fourier series, since the standard deviation of the experimental data from calculated values of the tension on the strings of a mathematical model not exceed 5%.
damageability
yarn
tension
Разработанные и экспериментально апробированные методы автоматизированного моделирования натяжения нитей и пряжи с использованием методов приближения функций при проведении технологических процессов ткацкого производства,  а также разработанные методы прогнозирования процессов на основе расчета коэффициентов повреждаемости нитей [1, 2] позволяют решить ряд практических задач, связанных с оценкой нормальности протекания технологических процессов ткацкого производства в достаточно небольшие промежутки времени и невысокими, по сравнению с другими экспериментальными методами исследований процессов ткачества, трудозатратами.

Поэтому целью данной работы является оценка напряженности  заправки ткацких станков различных конструкций, основанной на использовании при расчетах напряженности работы ткацкого станка математического описания изменения натяжения нити, полученного при экспериментальных исследованиях.

Подготовка и проведение эксперимента для получения тензограмм натяжения нитей  осуществлялась при выработке тканей различных переплетений и волокнистого состава. Все экспериментальные исследования для получения математического описания изменения натяжения нити  проводились для первой прокидки уточной нити.  Краткая характеристика исследуемых тканей приведена  в таблице 1.

При исследовании вышеуказанных тканей с помощью тензометрической установки осуществлялась запись тензограмм натяжения основных нитей в зоне «скало - ламели» ткацкого станка [8, 10].

Таблица 1. Характеристика исследуемых тканей различных переплетений, вырабатываемых на ткацких станках различных конструкций [9]

Наименование
ткани

Линейная плотность, текс

Наименование ткацкого станка

Наименование сырья, основа

Наименование переплетения ткани

1.

Бязь арт.142

50

АТПР - 100 - 4

х/б

Полотняное

2.

Техническая для бумажных сит

270

АТ-120

полиэфир

Полутораслойная с доп. утком саржа в слоях

3.

Техническая для бумажных сит

540

АТ-120

полиэфир

4.

Техническая для бумажных сит

310

АТ-120

полиэфир

5.

Полотенечная

50

АТПР -100- 4

х/б

Вафельное

6.

Кислотно-защитная

25

СТБ-2-220

х/б

Усиленный сатин

7.

Мебельно- декоративная ткань

50

СТБ-2-220

х/б

Полутораслойная ткань с дополнительной основой

8.

Ситец

25 х 2

АТ- 100

х/б

Полотняное

9.

Ткань х/б

40

СТБ -2 - 216

х/б

Полотняное

В таблице 2 для исследуемых тканей приведены значения натяжения основных нитей для характерных моментов тканеформирования:

Fз -  заправочное натяжение нитей основы, сН;

Fпр - натяжение нитей во время прибоя уточной нити к опушке ткани, сН;

Fзев   - натяжение нитей во время зевообразования, сН.

Таблица 2. Значения натяжения основных нитей для характерных моментов тканеформирования  исследуемых тканей

Наименование переплетения
 ткани

Линейная плотность, текс

Fз

Fпр

Fзев

1

Полотняное

50

30

45

42

2

Саржа (полутораслойная)

270

40

90

65

3

Саржа (полутораслойная)

540

15

75

51

4

Саржа (полутораслойная)

310

20

25

57

5.1

Вафельное

50

21

37

29

5.2

Вафельное

50

25

34

47

5.3

Вафельное

50

37

50

45

5.4

Вафельное

50

42.5

58

50

5.5

Вафельное

50

60

75

68

6.1

Усиленный сатин

25

40

75

78

6.2

Усиленный сатин

25

20

50

30

7.

Полутораслойная
с дополнительной основой

50

20.7

31.2

33.6

8.1

Полотняное

25 х 2

28

58.9

53.2

8.2

Полотняное

25 х 2

31

62.5

59.3

8.3

Полотняное

25 х 2

34

65.7

62.5

8.4

Полотняное

25 х 2

37

76.8

76.1

8.5

Полотняное

25 х 2

40

85.4

81.8

9

Полотняное

40

14

39

21.5

Кроме того, следует отметить, что для некоторых исследуемых тканей расчеты повреждаемости нитей проводились при варьировании линейной плотности основных нитей (как, например, для технической ткани переплетением саржа) и варьировании диапазона натяжения основных нитей (например, для ткани ситец).

Как было установлено ранее [3, 4, 5], для расчета повреждаемости основных нитей при выработке тканей наиболее эффективным является метод приближения функций  с использованием тригонометрического ряда Фурье, так как точность математического описания натяжения нитей в ткачестве наибольшая (среднеквадратическое отклонение теоретических значений от экспериментальных не превышает 5 %). Так как условиями получения математической модели путем описания с помощью тригонометрического ряда Фурье предусмотрено деление тензограммы натяжения нитей за один цикл нагружения на 11 частей, то в таблицу 3 вносим 12 значений натяжения основных нитей [6, 7].

Таблица 3. Значения натяжения нитей основы исследуемых тканей

Значения натяжения нитей, снятых с тензограммы натяжения нитей.

1

52  52  46.  39.6  38.4  36.7  36.2  36.2  32.8  30.5  29.4 29

2

90  15.7  46.8  8   60  56  60  80  44  54.6  62.4  62

3

75  39  28  39  8  40  20  42.9  23.4  39  38  36

4

25  8  6  10  22  19  19  56 51 32 31 24

5.1

37  35  30  17  19  18  18  17  16.7  19  22  23

5.2

34  32  35  40  34.2  19  17  17  15  15.5 19  21

5.3

50  49  48  45  40  39  36  35.6  30  25  24.5  26

5.4

58  56  55.5  50  46  46  45.5  40  34  35.5  35  30

5.5

75  74  69 68  65  61  56  52.3  41  40 40.5 43

6.1

75  74  69  57  56  53  50  48  45  44  41  45

6.2

50  49  46.3  38.6  37  36  35.2  35  31  29  27  30

7.

31.2  30  28  25  24.5  23  23  22.5  21  20.5  20  25

8.1

58.9  59  52.3  42  41  40.5  40  40  36.8  33.9  29  28.9

8.2

62.5  62  58.3  48  47  46  42  41  38  34  33  32

8.3

65.7  65  64  53 54  55  50  49  47  40  37  45

8.4

76.8  76  74  65  64  63  62  60  49  46  40  39

8.5

85.4  85  84  82  74  69  68  67  50  48  44  41

9

39  27.9  18.7  18.7  19  20  20  13 16.7  19  22  32

В результате проведенных на ПЭВМ расчетов получаем значения коэффициентов повреждаемости основных нитей за цикл нагружения для различных тканей, выработанных на ткацких станках различных конструкций (таблица 4). Причем для тканей вариантов 5, 6, 8 значения коэффициентов повреждаемости найдены для различных заправочных параметров.

Таблица 4. Значения коэффициентов повреждаемости основных нитей различных тканей на ткацком станке за один оборот главного вала.

Переплетение ткани

Fз

Fпр

Fзев

Т, текс

h

1

Полотняное

30

45

42

50

0.49

2

Саржа (полутораслойная)

40

90

65

270

0.223

3

Саржа (полутораслойная)

15

75

51

540

0.079

4

Саржа (полутораслойная)

20

25

57

310

0.101

Продолжение таблицы 4

Переплетение ткани

Fпр

Fзев

Т, текс

h

5.1

Вафельное

21

37

29

50

0.296

5.2

Вафельное

25

34

47

50

0.297

5.3

Вафельное

37

50

45

50

0.374

5.4

Вафельное

42.5

58

50

50

0.385

5.5

Вафельное

60

75

68

50

0.465

6.1

Усиленный сатин

40

75

78

25

0.412

6.2

Усиленный сатин

20

50

30

25

0.372

7.

Полутораслойная
с дополнительной основой

20.7

31.2

33.6

50

0.27

8.1

Полотняное

28

58.9

53.2

25 х 2

0.416

8.2

Полотняное

31

62.5

59.3

25 х 2

0.433

8.3

Полотняное

34

65.7

62.5

25 х 2

0.449

8.4

Полотняное

37

76.8

76.1

25 х 2

0.478

8.5

Полотняное

40

85.4

81.8

25 х 2

0.51

9

Полотняное

14

39

21.5

40

0.356

Анализ таблицы 4 позволяет сделать следующие выводы:

  1. Рассчитанный на основе использования экспериментальных тензограмм натяжения нитей основы для различных тканей коэффициент повреждаемости нитей, по Москвитину, позволяет оценить напряженность работы ткацкого станка при выработке различного ассортимента тканей.
  2. Разработанный автоматизированный метод расчета коэффициента повреждаемости нитей, по Москвитину, позволяет в достаточно короткое время, без дополнительных материальных затрат, связанных с проведением экспериментальных исследований по оптимизации заправочных параметров, а следовательно, остановки оборудования и наработки опытных образцов ткани для анализа физико-механических свойств ткани, оценить возможность выработки ткани на ткацком станке с установленными заправочными параметрами.
  3. Сравнительный анализ коэффициентов повреждаемости различных тканей позволил установить, что наибольшая повреждаемость нитей основы отмечается у тканей полотняного переплетения (ткань х/б №1, 8,9  - h1 = 0.49, h9 = 0.356, h8.1  - 8.5 = 0.416 - 0.51), а наименьшую повреждаемость имеют нити основы полутораслойной ткани с дополнительным утком на базе сатина с использованием полиэфирной нити в основе и утке h3 = 0.079.
  4. Проведенные исследования показали, что для получения математических моделей натяжения нитей основы на ткацком станке за один цикл нагружения на основе полученных тензограмм натяжения нитей на различном оборудовании целесообразно использовать тригонометрические ряды Фурье, поскольку среднеквадратическое отклонение экспериментальных данных от расчетных значений натяжения нитей по математической модели не превышало 5 %.

Рецензенты:

  1. Николаев С.Д., д.т.н., профессор, ректор, «Московский государственный текстильный университет им. А.Н. Косыгина». г. Москва
  2. Юхин С.С., д.т.н., профессор, проректор по учебной работе, «Московский государственный текстильный университет им. А.Н. Косыгина». г. Москва