Поэтому целью данной работы является оценка напряженности заправки ткацких станков различных конструкций, основанной на использовании при расчетах напряженности работы ткацкого станка математического описания изменения натяжения нити, полученного при экспериментальных исследованиях.
Подготовка и проведение эксперимента для получения тензограмм натяжения нитей осуществлялась при выработке тканей различных переплетений и волокнистого состава. Все экспериментальные исследования для получения математического описания изменения натяжения нити проводились для первой прокидки уточной нити. Краткая характеристика исследуемых тканей приведена в таблице 1.
При исследовании вышеуказанных тканей с помощью тензометрической установки осуществлялась запись тензограмм натяжения основных нитей в зоне «скало - ламели» ткацкого станка [8, 10].
Таблица 1. Характеристика исследуемых тканей различных переплетений, вырабатываемых на ткацких станках различных конструкций [9]
№ |
Наименование |
Линейная плотность, текс |
Наименование ткацкого станка |
Наименование сырья, основа |
Наименование переплетения ткани |
1. |
Бязь арт.142 |
50 |
АТПР - 100 - 4 |
х/б |
Полотняное |
2. |
Техническая для бумажных сит |
270 |
АТ-120 |
полиэфир |
Полутораслойная с доп. утком саржа в слоях |
3. |
Техническая для бумажных сит |
540 |
АТ-120 |
полиэфир |
|
4. |
Техническая для бумажных сит |
310 |
АТ-120 |
полиэфир |
|
5. |
Полотенечная |
50 |
АТПР -100- 4 |
х/б |
Вафельное |
6. |
Кислотно-защитная |
25 |
СТБ-2-220 |
х/б |
Усиленный сатин |
7. |
Мебельно- декоративная ткань |
50 |
СТБ-2-220 |
х/б |
Полутораслойная ткань с дополнительной основой |
8. |
Ситец |
25 х 2 |
АТ- 100 |
х/б |
Полотняное |
9. |
Ткань х/б |
40 |
СТБ -2 - 216 |
х/б |
Полотняное |
В таблице 2 для исследуемых тканей приведены значения натяжения основных нитей для характерных моментов тканеформирования:
Fз - заправочное натяжение нитей основы, сН;
Fпр - натяжение нитей во время прибоя уточной нити к опушке ткани, сН;
Fзев - натяжение нитей во время зевообразования, сН.
Таблица 2. Значения натяжения основных нитей для характерных моментов тканеформирования исследуемых тканей
№ |
Наименование переплетения |
Линейная плотность, текс |
Fз |
Fпр |
Fзев |
1 |
Полотняное |
50 |
30 |
45 |
42 |
2 |
Саржа (полутораслойная) |
270 |
40 |
90 |
65 |
3 |
Саржа (полутораслойная) |
540 |
15 |
75 |
51 |
4 |
Саржа (полутораслойная) |
310 |
20 |
25 |
57 |
5.1 |
Вафельное |
50 |
21 |
37 |
29 |
5.2 |
Вафельное |
50 |
25 |
34 |
47 |
5.3 |
Вафельное |
50 |
37 |
50 |
45 |
5.4 |
Вафельное |
50 |
42.5 |
58 |
50 |
5.5 |
Вафельное |
50 |
60 |
75 |
68 |
6.1 |
Усиленный сатин |
25 |
40 |
75 |
78 |
6.2 |
Усиленный сатин |
25 |
20 |
50 |
30 |
7. |
Полутораслойная |
50 |
20.7 |
31.2 |
33.6 |
8.1 |
Полотняное |
25 х 2 |
28 |
58.9 |
53.2 |
8.2 |
Полотняное |
25 х 2 |
31 |
62.5 |
59.3 |
8.3 |
Полотняное |
25 х 2 |
34 |
65.7 |
62.5 |
8.4 |
Полотняное |
25 х 2 |
37 |
76.8 |
76.1 |
8.5 |
Полотняное |
25 х 2 |
40 |
85.4 |
81.8 |
9 |
Полотняное |
40 |
14 |
39 |
21.5 |
Кроме того, следует отметить, что для некоторых исследуемых тканей расчеты повреждаемости нитей проводились при варьировании линейной плотности основных нитей (как, например, для технической ткани переплетением саржа) и варьировании диапазона натяжения основных нитей (например, для ткани ситец).
Как было установлено ранее [3, 4, 5], для расчета повреждаемости основных нитей при выработке тканей наиболее эффективным является метод приближения функций с использованием тригонометрического ряда Фурье, так как точность математического описания натяжения нитей в ткачестве наибольшая (среднеквадратическое отклонение теоретических значений от экспериментальных не превышает 5 %). Так как условиями получения математической модели путем описания с помощью тригонометрического ряда Фурье предусмотрено деление тензограммы натяжения нитей за один цикл нагружения на 11 частей, то в таблицу 3 вносим 12 значений натяжения основных нитей [6, 7].
Таблица 3. Значения натяжения нитей основы исследуемых тканей
№ |
Значения натяжения нитей, снятых с тензограммы натяжения нитей. |
1 |
52 52 46. 39.6 38.4 36.7 36.2 36.2 32.8 30.5 29.4 29 |
2 |
90 15.7 46.8 8 60 56 60 80 44 54.6 62.4 62 |
3 |
75 39 28 39 8 40 20 42.9 23.4 39 38 36 |
4 |
25 8 6 10 22 19 19 56 51 32 31 24 |
5.1 |
37 35 30 17 19 18 18 17 16.7 19 22 23 |
5.2 |
34 32 35 40 34.2 19 17 17 15 15.5 19 21 |
5.3 |
50 49 48 45 40 39 36 35.6 30 25 24.5 26 |
5.4 |
58 56 55.5 50 46 46 45.5 40 34 35.5 35 30 |
5.5 |
75 74 69 68 65 61 56 52.3 41 40 40.5 43 |
6.1 |
75 74 69 57 56 53 50 48 45 44 41 45 |
6.2 |
50 49 46.3 38.6 37 36 35.2 35 31 29 27 30 |
7. |
31.2 30 28 25 24.5 23 23 22.5 21 20.5 20 25 |
8.1 |
58.9 59 52.3 42 41 40.5 40 40 36.8 33.9 29 28.9 |
8.2 |
62.5 62 58.3 48 47 46 42 41 38 34 33 32 |
8.3 |
65.7 65 64 53 54 55 50 49 47 40 37 45 |
8.4 |
76.8 76 74 65 64 63 62 60 49 46 40 39 |
8.5 |
85.4 85 84 82 74 69 68 67 50 48 44 41 |
9 |
39 27.9 18.7 18.7 19 20 20 13 16.7 19 22 32 |
В результате проведенных на ПЭВМ расчетов получаем значения коэффициентов повреждаемости основных нитей за цикл нагружения для различных тканей, выработанных на ткацких станках различных конструкций (таблица 4). Причем для тканей вариантов 5, 6, 8 значения коэффициентов повреждаемости найдены для различных заправочных параметров.
Таблица 4. Значения коэффициентов повреждаемости основных нитей различных тканей на ткацком станке за один оборот главного вала.
№ |
Переплетение ткани |
Fз |
Fпр |
Fзев |
Т, текс |
h |
1 |
Полотняное |
30 |
45 |
42 |
50 |
0.49 |
2 |
Саржа (полутораслойная) |
40 |
90 |
65 |
270 |
0.223 |
3 |
Саржа (полутораслойная) |
15 |
75 |
51 |
540 |
0.079 |
4 |
Саржа (полутораслойная) |
20 |
25 |
57 |
310 |
0.101 |
Продолжение таблицы 4
№ |
Переплетение ткани |
Fз |
Fпр |
Fзев |
Т, текс |
h |
5.1 |
Вафельное |
21 |
37 |
29 |
50 |
0.296 |
5.2 |
Вафельное |
25 |
34 |
47 |
50 |
0.297 |
5.3 |
Вафельное |
37 |
50 |
45 |
50 |
0.374 |
5.4 |
Вафельное |
42.5 |
58 |
50 |
50 |
0.385 |
5.5 |
Вафельное |
60 |
75 |
68 |
50 |
0.465 |
6.1 |
Усиленный сатин |
40 |
75 |
78 |
25 |
0.412 |
6.2 |
Усиленный сатин |
20 |
50 |
30 |
25 |
0.372 |
7. |
Полутораслойная |
20.7 |
31.2 |
33.6 |
50 |
0.27 |
8.1 |
Полотняное |
28 |
58.9 |
53.2 |
25 х 2 |
0.416 |
8.2 |
Полотняное |
31 |
62.5 |
59.3 |
25 х 2 |
0.433 |
8.3 |
Полотняное |
34 |
65.7 |
62.5 |
25 х 2 |
0.449 |
8.4 |
Полотняное |
37 |
76.8 |
76.1 |
25 х 2 |
0.478 |
8.5 |
Полотняное |
40 |
85.4 |
81.8 |
25 х 2 |
0.51 |
9 |
Полотняное |
14 |
39 |
21.5 |
40 |
0.356 |
Анализ таблицы 4 позволяет сделать следующие выводы:
- Рассчитанный на основе использования экспериментальных тензограмм натяжения нитей основы для различных тканей коэффициент повреждаемости нитей, по Москвитину, позволяет оценить напряженность работы ткацкого станка при выработке различного ассортимента тканей.
- Разработанный автоматизированный метод расчета коэффициента повреждаемости нитей, по Москвитину, позволяет в достаточно короткое время, без дополнительных материальных затрат, связанных с проведением экспериментальных исследований по оптимизации заправочных параметров, а следовательно, остановки оборудования и наработки опытных образцов ткани для анализа физико-механических свойств ткани, оценить возможность выработки ткани на ткацком станке с установленными заправочными параметрами.
- Сравнительный анализ коэффициентов повреждаемости различных тканей позволил установить, что наибольшая повреждаемость нитей основы отмечается у тканей полотняного переплетения (ткань х/б №1, 8,9 - h1 = 0.49, h9 = 0.356, h8.1 - 8.5 = 0.416 - 0.51), а наименьшую повреждаемость имеют нити основы полутораслойной ткани с дополнительным утком на базе сатина с использованием полиэфирной нити в основе и утке h3 = 0.079.
- Проведенные исследования показали, что для получения математических моделей натяжения нитей основы на ткацком станке за один цикл нагружения на основе полученных тензограмм натяжения нитей на различном оборудовании целесообразно использовать тригонометрические ряды Фурье, поскольку среднеквадратическое отклонение экспериментальных данных от расчетных значений натяжения нитей по математической модели не превышало 5 %.
Рецензенты:
- Николаев С.Д., д.т.н., профессор, ректор, «Московский государственный текстильный университет им. А.Н. Косыгина». г. Москва
- Юхин С.С., д.т.н., профессор, проректор по учебной работе, «Московский государственный текстильный университет им. А.Н. Косыгина». г. Москва
Библиографическая ссылка
Назарова М.В., Романов В.Ю. СРАВНИТЕЛЬНЫЙ АНАЛИЗ УСЛОВИЙ ВЫРАБОТКИ ТКАНЕЙ РАЗЛИЧНЫХ ПЕРЕПЛЕТЕНИЙ НА ТКАЦКИХ СТАНКАХ НА ОСНОВЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ РЕЗУЛЬТАТОВ РАСЧЕТА КОЭФФИЦИЕНТА ПОВРЕЖДАЕМОСТИ НИТЕЙ // Современные проблемы науки и образования. – 2011. – № 6. ;URL: https://science-education.ru/ru/article/view?id=4966 (дата обращения: 30.05.2023).