Сетевое издание

Современные проблемы науки и образования

ISSN 2070-7428

"Перечень" ВАК

ИФ РИНЦ = 1,006

• Авторы
• Резюме
• Файлы
• Ключевые слова
• Литература

Кулагин А.Л. 1 Гончаров К.О. 1 Тумасов А.В. 1 Орлов Л.Н. 1

---

1 ФГБОУ ВПО «Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева»

В статье представлено описание научно-исследовательской работы, выполняемой сотрудниками НГТУ в рамках участия в международном проекте Formula Student. В работе рассматривается расчетная оценка прочности пространственного каркаса безопасности спортивного автомобиля класса «ФОРМУЛА СТУДЕНТ», приведены основные требования к проектированию, обусловленные техническим регламентом международных студенческих соревнований «Formula SAE». Представлены данные по характеристикам компонентов автомобиля, включающие описание антропометрических показателей водителя, а также показатели массы и координат центра масс элементов, которые положены в основу разработки режимов нагружения. Приведены результаты нагружения стержневых моделей каркасов безопасности при различном расположении элементов, влияющих на жесткость конструкции. Описана особенность оценки прочности, секций каркаса безопасности, а также приведены результаты оптимизации конструкции каркаса с точки зрения влияния отдельных элементов конструкции на показатели жесткости.

Статья в формате PDF

539 KB

режим нагружения

направляющий аппарат

стержневая модель

каркас безопасности

1. Орлов Л. Н. Основы разработки конечно-элементных моделей кузовных конструкций автотранспортных средств. Расчеты на безопасность и прочность / Л. Н. Орлов. – Нижний Новгород: Нижегород. гос. техн. ун-т. им. Р. Е. Алексеева, 2009. – 153 с.

2. Орлов Л. Н. Оценка пассивной безопасности, прочности кузовных конструкций автомо-билей и автобусов / Л. Н. Орлов. – Нижний Новгород: Нижегород. гос. техн. ун-т. им. Р. Е. Алексеева, 2005. – 130 с.

3. Тумасов А. В. Исследование свойств активной безопасности транспортных средств ме-тодом имитационного моделирования / А. В. Тумасов, А. М. Грошев. В. Г. Дыгало и др. // Журнал ААИ. – 2011. – № 2. – С. 34-37.

4. Adams Herb. Chassis engineering / Adams Herb // The Berkly Publishing Group. – 1993. – 142 p.

5. Formula SAE Rules. SAE International, 2012. – 131 p.

Введение. Актуальность темы целиком связана с международным инженерным проектом «ФОРМУЛА СТУДЕНТ», где затрагиваются современные тенденции в проектировании, производстве и менеджменте, а также функции командной работы, такие как планирование, организация, мотивация, контроль, коммуникации, процессы разработки и принятия решения.

Расчет включает в себя детальную проработку элементов конструкции спортивного автомобиля с применением расчетных методов и современных программных пакетов, что позволяет точно и достоверно оценить характеристики спроектированных элементов при различных режимах нагружения.

Проектирование каркаса безопасности гоночного болида класса «ФОРМУЛА СТУДЕНТ» взаимосвязано с комплексом конструкционных требований и ограничений. Требования и ограничения, предъявляемые к конструкции каркаса, направлены на обеспечение безопасности жизни и здоровья пилота при аварийных ситуациях [5].

Цель исследования. Исследование свойств пассивной безопасности пространственного каркаса рамы спортивного автомобиля класса «ФОРМУЛА СТУДЕНТ».

Материал и методы исследования. Базовая конструкция каркаса безопасности болида класса «ФОРМУЛА СТУДЕНТ» включает в себя следующие компоненты (рис. 1): главная дуга – 1, передняя дуга – 2, распорки главной дуги – 3, распорки передней дуги – 4, элементы боковой защитной структуры – 5, элемент крепления плечевых ремней безопасности – 6, фронтальная защитная структура – 7.

Рис. 1. Базовая конструкция каркаса безопасности болида класса «ФОРМУЛА СТУДЕНТ»

Конструкция каркаса безопасности состоит из трубчатых стальных элементов бесшовного типа с содержанием углерода в материале не менее 0,1 %.

Для учета контрольных размеров относительно взаимного расположения пилота и элементов каркаса безопасности проектирование ведется под человека 95 % процентиля (рис. 2), с основными параметрами (табл. 2).

Таблица 2. Основные параметры пилота, 95 % процентиля

Рис. 2. Пилот, 95 % процентиль

Минимальное контрольное расстояние между шлемом пилота и прямой линией, образованной касательными к верхней части главной и передней дуг, должно составлять не менее 50.8 мм.

Передняя дуга должна поддерживаться распорками, расположенными спереди, предназначение данных элементов заключается в защиты ног пилота, и при рассмотрении каркаса безопасности в профильной проекции должны выходить по длине за ноги пилота.

Фронтальная защитная структура – связующее звено, обеспечивающее безопасность пилота при фронтальном столкновении.

Боковая защитная структура предназначена для защиты пилота при боковом столкновении (рис. 3). Верхний элемент 1 боковой защитной структуры должен соединять переднюю и главную дуги на высоте от 300 до 350 мм над уровнем опорной поверхности при полной массе болида. Нижний элемент 2 боковой защитной структуры должен соединять нижнюю часть передней и главной дуги. Диагональный элемент 3 боковой защитной структуры должен соединять верхний и нижний элементы боковой защитной структуры спереди главной дуги и сзади передней дуги.

Разработка силовой схемы каркаса безопасности основана на детальной проработке компоновочной схемы, определении координат центра масс, а также расчете нагрузок, приходящихся на оси автомобиля. При проработке компоновочных решений автомобиля важно правильно определить показатели массы, а также положение координаты центра масс.

Рис. 3. Боковая защитная структура

Для определения массы автомобиля есть несколько способов решения данной задачи. Первый заключается в методе аналогий, где определение массы элементов автомобиля осуществляется по справочным данным. Недостаток данного метода заключается в крайне малом объеме справочной информации. Дополнительно техническое задание проекта «Formula Student» заключается в проектировании и изготовлении спортивного автомобиля, где важны массы и габариты деталей. Элементы болида имеют индивидуальную конструкцию, в связи с чем отсутствует возможность применения стандартных деталей, используемых и изготавливаемых в массовом производстве.

Основа второго вариант решения задачи – создание трехмерной модели элементов автомобиля и последующая оценка массы и координат центра масс в зависимости от используемого материала и объема самой детали.

Данные о массе и координатах центра масс элементов занесены в таблицу 2

Таблица 2. Данные по массе и координатам центра масс элементов болида

Для обеспечения безопасности на гоночной трассе, где высока интенсивность движения, чередующиеся различные по сложности участки трассы, нельзя допускать превышение допустимой нагрузки на элементы конструкции, так как это может привести к разрушению данных элементов и аварии [4]. Таким образом, важен правильный выбор имитируемого режима нагружения.

В данной работе рассматривается расчетный метод оценки прочности конструкции каркаса безопасности, основанный на методе конечно-элементного моделирования [1, 2, 3, 5].

При расчете каркаса безопасности, моделирование элементов, оговоренных в регламенте, осуществлялось стержневыми элементами. Сечение главной и передней дуг составляет: внешний диаметр 25 мм, толщина стенки 2,5 мм. Сечение иных элементов каркаса безопасности составляет: внешний диаметр 25 мм, толщина стенки 2 мм. Свойства материала соответствуют стали 20, то есть модуль Юнга – , коэффициент Пуассона – 0,3, плотность – .

Распределение нагрузки производилось по двум точкам, принадлежащим рычагам подвески автомобиля. Приложенные силы были направлены в противоположные стороны, создавая тем самым скручивающий момент. Нагрузка составила 776 Н при полной массе 300 кг. Закрепление конструкции производилось в местах крепления задней подвески по одной степени свободы в вертикальном направлении.

На основании исходной конструкции каркаса гоночного автомобиля с повышенной жесткостью и базовой конструкции того же гоночного автомобиля (рис. 4) с элементами подвески был проведен расчет на кручение каркаса безопасности.

Рис. 4. Исходная стержневая модель каркаса гоночного автомобиля с недостаточной и повышенной жесткостью

Результаты исследования и их обсуждение. Результаты расчета на кручение исходной конструкции рамы болида с повышенной жесткостью представлены на рис. 5.

Рис. 5. Результаты расчета стержневой модели каркаса гоночного болида

С = 5010 Нм/рад – жесткость конструкции

m = 60кг – масса конструкции

С = 1255 Нм/рад – жесткость конструкции.

m =39кг – масса конструкции

Анализ конструкции аналогов данной модели показал, что наиболее оптимальным вариантом является конструкция со следующими характеристиками:

С = 2000 - 2500Нм/рад – жесткость конструкции.

m = 40 - 45 кг – масса конструкции

На основании расчетов можно сделать вывод о том, что исходная модель удовлетворяет требованиям прочности с коэффициентом запаса n = 2 - 2.5, однако имеет высокие показатели массы. Базовая модель является оптимальной по массе, однако не удовлетворяет прочностным требованиям. Исходя из вышесказанного, было принято решение о проведении анализа влияния введения дополнительных усиливающих элементов в каждую часть базовой конструкции.

Далее проводились расчеты на кручение каждой секции. Нагружение производилось путем приложения пары сил величиной в 100 Н, закрепления производились по трем степенях свободы.

На основании данных расчетов были выбраны наиболее оптимальные конструкции каждой секции, представленные в таблице 3.

Таблица 3. Оптимальный вариант конструкции гоночного автомобиля

Вывод. Исходя из проведенных исследований, было минимизировано влияние недостаточной жесткости каркаса безопасности гоночного автомобиля путем внесения дополнительных элементов, увеличивающих жесткость, а также было принято решение о создании подробной конечно-элементной модели каркаса гоночного автомобиля на основе выше представленных вариантов конструкций отдельных секций с целью проведения расчета напряженно-деформированного состояния конструкции под действием разнообразных нагрузок.

Рецензенты:

a Беляков В. В, д.т.н., профессор кафедры «Автомобили и тракторы» НГТУ им. Р. Е. Алексеева, начальник управления научно-исследовательских и инновационных работ ФГБОУ ВПО «Нижегородский государственный технический университет им. Р. Е.Алексеева», г. Нижний Новгород.

Молев Ю. И., д.т.н., профессор кафедры «Строительные и дорожные машины» ФГБОУ ВПО «Нижегородский государственный технический университет им. Р. Е.Алексеева», г. Нижний Новгород.

Библиографическая ссылка