По степени локальности воздействия на поток турбулизаторы можно разделить на три основных типа:
- локальные турбулизаторы, изменяющие характер течения в слоях, прилегающих к стенке канала. Они эффективны для полноразмерных каналов, течение в которых характеризуется наличием пограничных слоёв с толщиной до нескольких сантиметров;
- фронтальные турбулизаторы (ФТ), перекрывающие поперечное сечение канала. В качестве ФТ применяют перфорированные перегородки и сетки;
- пространственные турбулизаторы (ПТ), обеспечивающие энергообмен по всему объёму канала. В качестве ПТ применяют, например, пружины или гибкие нити [3].
Фронтальные турбулизаторы отличаются от пространственных конструктивной простотой при сохранении энергетической эффективности воздействия на поток. В таблице 1 приведены экспериментальные данные [4] по искусственной турбулизации потока с помощью ФТ, изготовленных из сеток. Установка ФТ на пути потока увеличила интенсивность турбулентности в его ядре в три раза, с 0.3 % до 0.9 %.
Достоинством ФТ является двумерность конструкции. Это особенно важно для малоразмерных турбомашин, например, центробежных насосов авиакосмического назначения [5], малые абсолютные размеры рабочих органов которых не позволяют размещать в них пространственные турбулизаторы.
|
Таблица 1 |
|||
|
Повышение турбулентности потока с помощью ФТ в виде сетки |
|||
|
№ |
Метод образования профиля |
B1 при |
Интенсивность турбулентности на оси, % |
|
Без сетки |
0.012 |
0,3 |
|
|
Сетка с постоянным коэффициентом живого сечения |
0,028 |
0,9 |
|
|
Сетка с переменным по площади коэффициентом живого сечения |
0,059 |
0,9 |
|
|
Сетка с переменным коэффициентом живого сечения |
0,103 |
0,9 |
|
|
Сетка с переменным коэффициентом живого сечения |
0,164 |
0,8 |
|
|
Сетка с переменным коэффициентом живого сечения |
0,244 |
0,7 |
|
|
Здесь B1=2d*/R, где R - радиус поперечного сечения канала, |
|||
- коэффициент живого сечения ФТ, где 
- площадь одного отверстия, приходящегося на единицу площади ФТ; 
- площадь поверхности ФТ
С помощью ФТ в диффузорных каналах (стационарных или вращающихся) можно сформировать более оптимальную структуру потока: увеличить или уменьшить неравномерность распределения (градиент) давления или скоростей потока. Например, рис. 1, построенный по данным [6], иллюстрирует возможность уменьшения зоны отрыва в стационарном диффузоре, имеющим большой угол раскрытия j. Положительное влияние фронтального турбулизатора обусловлено механизмом "заполняющего" влияния ФТ на поле скоростей потока благодаря гидравлическому сопротивлению, создаваемому турбулизатором.
Локализация отрыва под действием ФТ приводит к уменьшению гидравлических потерь в диффузоре. Одновременно ФТ порождает дополнительные потери, обусловленные его собственным гидравлическим сопротивлением. Возникает вопрос: каков энергетический баланс между снижением потерь на отрыв и параллельным увеличением потерь от сопротивления ФТ, установленного на выходе диффузора. Для оценки энергетической результирующей был проведён цикл экспериментов по измерению гидравлического сопротивления проточного тракта, состоящего из стационарного диффузора и ФТ, установленного на его выходе.
В качестве объектов испытаний были использованы заведомо "отрывные" диффузоры, угол раскрытия которых отвечал требованию j³ 15°. Исходная неравномерность потока изменялась путём увеличения угла j.
Геометрические параметры использованных диффузоров приведены в таблице 2, а фронтальных турбулизаторов в таблице 3. ФТ изготавливались из сеток 014 и 045 (обозначения по ГОСТу).
Рис. 1. Влияние сетки на течение в диффузоре
Энергетические последствия установки ФТ оценивались путём сравнения коэффициентов сопротивления диффузоров
без ФТ и с ФТ на выходе.
Значения коэффициентов сопротивления диффузора рассчитывались по формуле (1).
|
Таблица 2 Геометрические параметры прямолинейных диффузоров |
|||
|
№ |
Угол раскрытия , град |
Диаметр горла , мм |
Относительная длина диффузора |
|
1 |
30 |
2.8 |
8.8 |
|
2 |
60 |
3.03 |
3.7 |
|
3 |
90 |
3.04 |
2.1 |
. (1)
Результаты экспериментов представлены на рис. 2 в виде графических зависимостей 
.
|
Таблица 3 Геометрические параметры ФТ из сеток |
||||
|
Сетки, плетённые с квадратными ячейками |
||||
|
№ |
Обозначение |
Размер ячейки на просвет , мм |
Диаметр проволоки плетения , мм |
Коэффициент живого |
|
1 |
014 |
0.14 |
0.09 |
0.37 |
|
2 |
045 |
0.45 |
0.2 |
0.479 |
Установка ФТ не повлияла на гидравлическое сопротивление диффузоров с углами раскрытия φ=60º и φ=90º. Рост потерь энергии за счёт сопротивления ФТ, обладающих коэффициентом сопротивления 
=0.4...0.6, в диффузорах φ =60º и φ=90º был полностью компенсирован снижением потерь на отрыв. Причём сетки 014 и 045 имели существенно разный коэффициент живого сечения, соответственно, 
= 0.37 и = 0.479, а, следовательно, и коэффициенты сопротивления. Однако на одинаковых по числу Рейнольдса режимах они обеспечили схожий энергетический результат - неизменность после установки ФТ.
Рис. 2. Влияние ФТ на гидравлическое сопротивление диффузоров, углы раскрытия которых составляли: а) φ=30°; б) φ=60°; в) φ=90°
В диффузоре с углом раскрытия φ=30º установка ФТ привела к незначительному увеличению гидравлического сопротивления. Рост здесь объясняется пониженным исходным уровнем потерь на отрыв (на диффузорные потери) за счёт повышения относительной длины 
, достигнутого путём уменьшения угла раскрытия до φ=30º. В балансе потерь такого диффузора увеличен удельный вес потерь на трение, механизм существования которых не меняется при установке ФТ. Расчётная оценка потерь мощности NФТ от размещения ФТ на выходе диффузора с =30º указывает на интервал значений NФТ=(0.1...0.5) Вт.
Полученные результаты указывают на целесообразность установки ФТ в "отрывных" диффузорах. Их применение не будет сопровождаться дополнительными затратами мощности на преодоление сопротивления ФТ. Последний фактор особенно важен для вращающихся решёток профилей, входящих в состав турбомашин. Эффективность работы последних оценивается с помощью гидравлического коэффициента полезного действия. Неизменность гидравлического сопротивления проточного тракта после установки в него ФТ позволяет прогнозировать сохранение гидравлического кпд турбомашины на прежнем уровне.
Рецензенты:
- Евстигнеев А. И., д.т.н., профессор, проректор по НР, ФГБОУ ВПО «Комсомольский-на-Амуре государственный технический университет», г. Комсомольск-на-Амуре.
- Феоктистов С. И., д.т.н., профессор, заведующий кафедрой «Технология самолётостроения» ФГБОУ ВПО «Комсомольский-на-Амуре государственный технический университет», г. Комсомольск-на-Амуре.