Исследования материалов различных авторов посвящённых загрязнениям и очистке поверхности оребренных труб стало известно, что формируется на стадии изготовления вследствие использования смазочно-охлаждающей жидкости при накатке рёбер.
Основная часть предприятий - изготовителей АВО в настоящее время применяют устаревшую технологию промывки оребренных труб, заключающуюся в использовании отдельных ванн для обезжиривания, промывки и сушки. Однако этого недостаточно.
Отказы в работе аппаратов вызывают постоянное (во времени) снижение технико-экономических показателей работы газоперекачивающих агрегатов, не вызывая их аварийного останова. Поэтому оценка эффективности работы теплообменных аппаратов является актуальной задачей.
Исследование
На первом этапе исследований разрабатывалась методика, содержащая алгоритм, которая позволила определить эффективность эксплуатируемых АВО газа типа 2АВГ-75-С в результате адаптации существующих и разработки новых методов для расчета параметров теплообменных аппаратов.При проведении тепловых расчётов АВО применяются два варианта расчётов: расчёты 1 рода (поверочные) и расчёты 2 рода (конструктивные). В условиях КС, как правило, приходится проводить расчёты 1 рода. При проведении этих расчётов исходными данными являются: расход теплоносителей, температура входа и выхода теплоносителей, тип теплообменного аппарата, его характеристика.
Был проведен анализ известных методов расчета АВО газа (2АВГ-75-С), которые были разработаны: в ВНИИНЕФТЕМАШ [4], ВТИ; ИТЦ «Оргтехдиагностика», РГУНГ им. И.М.Губкина, г. Москва (Зарицкий С.П., Поршаков Б.П.), ТюмГНГУ (Иванов В.А., Земенков Ю.Д.); ТюмГАСУ (Степанов О.А., Моисеев Б.В.) и др.
Анализ известных методик расчета АВО газа показал, что они основываются на совместном решении уравнений теплового баланса и теплопередачи без учета потерь теплоты (η=1) [5]:
M1·Cp1·(t1 - t2)·η = M2·Cp2·(τ2 - τ1) = (KF)·Θm , кВт, (1)
где М1 и М2 - массовые расходы горячего (ГТ) и холодного теплоносителей (ХТ), кг/с; M1·Cp1 = W1 – водяной эквивалент ГТ, кВт/К; M2·Cp2 = W2 – водяной эквивалент ХТ, кВт/К; Сp1 и Сp2 - средние удельные теплоемкости теплоносителей, кДж/кгК; t1 , τ1 - начальные температуры ГТ и ХТ, 0С; t2 , τ2 - конечные температуры горячего и холодного теплоносителей, °С; η - коэффициент полезного действия теплообменного аппарата; (KF) - комплекс, кВт/К; K - коэффициент теплопередачи, кВт/(м2К); F - поверхность теплообмена, м2; Θm – среднелогарифмическая разность температур теплоносителей, °С.
В результате анализа методики расчета АВО газа, используемой ИТЦ «Оргтехдиагностика» г. Москвы, установлено, что:
• при расчете теплофизических свойств теплоносителей (горячий – газ, холодный - воздух) в АВО газа используются табличные или графические зависимости свойств от температуры. Поэтому предложены полуэмпирические формулы, которые учитывают давление и температуру теплоносителей, что дает действительные значения критериев теплообмена;
• при выборе индекса противоточности (Р) для АВО газа следует выполнять его уточнение с помощью поправки на противоточность;
• при расчете коэффициента теплопередачи достаточно определить приведенный коэффициент теплоотдачи (αпр) от ребристой поверхности к воздуху; поэтому в методику внесено изменение по алгоритму расчета, для уточнения значения αпр с учетом критерия Био.
Режимы работы теплообменных аппаратов (ТА) в зависимости от срока их эксплуатации, выполненных ремонтов, модернизации не всегда могут быть оценены существующими методиками. Поэтому учеными разрабатываются и адаптируются существующие методики оценки эффективности работы ТА в зависимости от особенностей эксплуатации.
Каждый теплообменный аппарат имеет свои особенности в эксплуатации в зависимости от: места размещения в рабочем цикле и схеме; типа конструкции; вида теплоносителей; управляемости.
АВО газа имеют свои системы управления, которые позволяют изменять глубину охлаждения газа, поступающего после аппарата в газопровод. Эксплуатационные проблемы АВО газа связаны с уменьшением глубины охлаждения газа из-за ухудшения коэффициента теплопередачи по причине отложений различного рода на внутренней полости трубок и наружного загрязнения трубного пучка взвешенными пылевыми частицами из атмосферы, листьями и др.
В результате аналитических преобразований получена формула [1]:
,
кВт/К (2)
Для определения коэффициента теплопередачи необходимо определить площадь поверхности теплообмена аппарата. Используя известные уравнения для определения потери напора (ΔР) теплоносителей с параметрами W1, W2, t1, t2, τ1, τ2, и, выполняя ряд математических преобразований получена новая формула для расчета средней скорости ГТ в теплообменнике:
,
м/с (3)
где L и d - длина пути ГТ и эквивалентный диаметр проходного сечения канала, м; ρ - плотность ГТ, кг/м3.
Формула (3) может быть использована для расчета средней скорости горячего или холодного теплоносителя любого теплообменного аппарата при условии, что известны G1 = M1, G2 = M2, t1, t2, τ1, τ2, ΔP, L/d, F.
Применительно к АВО газа из формулы (3):
,
м2 (4)
Для расчета скорости газа в трубках используется известная формула
,
м/с (5)
где Fп.с. - площадь
поперечного сечения трубного пучка секции, м2, 
–
плотность газа, м3/кг.
Применительно к аппаратам воздушного охлаждения газа типа 2АВГ-75-С выполнен расчет теплотехнических характеристик по заводским данным с помощью формул (3) ÷ (5). Расхождение составило 1,5 – 2,5%. [2]
Для исследований АВО газа АВГ-75-С
использовалась штатная схема измерений (рисунок 1), где t1 и t2
– соответственно, температуры газа на входе и выходе АВО; P1 и
ΔP - давление газа на входе и потери давления газа.
Рис. 1. Принципиальная технологическая схема АВО
Разработанный алгоритм расчёта для интегральной оценки тепловой эффективности работы АВО газа содержит известные и полученные формулы [6]:
1. Средняя теплоёмкость газа, кДж/кг·°С
(6)
2. Температура воздуха на выходе АВО, °С
(7)
3. Водяной эквивалент воздуха, кВт/К
(8)
4. Водяной эквивалент газа, кВт/К
(9)
5. Поправка на противоточность для перекрёстного тока теплоносителей:
(10)
6. Среднелогарифмическая температура теплоносителей, °С
(11)
7. Средняя плотность газа, кг/м3:
(12)
8. Скорость газа, м/с
(13)
9. Комплекс (КF), кВт / °С:
(14)
(15)
11. Коэффициент теплопередачи, кВт/м2К
(15)
12. Эффективность теплообмена
(17)
Заключение. Выявлены недостатки существующих методик определения эффективности АВО в эксплуатационных условиях. Разработаны: схема измерения эксплуатационных параметров и алгоритм расчёта, что в совокупности составляет методику определения интегральной оценки тепловой эффективности работы АВО газа. На основе данных получаемых в результате применения разработанной методики становится возможным своевременное обслуживание АВО по техническому состоянию. Разработанная методика, также, позволит разрабатывать энергосберегающие мероприятия на основе мониторинга эффективности АВО.
Рецензенты:Земенков Ю. Д., д.т.н., профессор, заведующий кафедрой «Транспорт углеводородного сырья» ФГБОУ ВО «Тюменский государственный нефтегазовый университет», г. Тюмень;
Торопов С. Ю.,д.т.н., профессор кафедры «Транспорт углеводородного сырья» ФГБОУ ВО «Тюменский государственный нефтегазовый университет», г. Тюмень.