Исследование скважины испытателем пласта, спущенным на бурильных трубах в обсаженную колонной скважину, отличается от работы в необсаженном стволе, но, по существу, обеспечиваются те же самые функциональные возможности. Испытания можно выполнять и при применении каротажного кабеля, проволоки, гибких труб.
Большинство теоретических методов интерпретации кривых притока и восстановления давления, созданных отечественными и зарубежными авторами, не учитывает технологических и геологических особенностей исследования наклонных и горизонтальных скважин испытателями пластов.
Применение классических способов расчета параметров пласта для анализа результатов испытания скважин подобного типа дает искаженный результат. Обусловлено это тем, что геометрия фильтрационного потока в пласте в случае исследования наклонно-направленных и горизонтальных скважин имеет иной вид, чем для вертикальных, что в значительной мере оказывает влияние на процесс перераспределения давления в скважине и достоверность расчета гидродинамических параметров пласта.
В связи с этим разрабатываются методики определения гидродинамических параметров пластов по результатам исследования наклонно-направленных и горизонтальных скважин, что является актуальной задачей детального научно-теоретического исследования, имеющего значительную производственно-практическую направленность.
Для анализа данных испытания пластов
разработаны полулогарифмические и
логарифмические кривые Реми [4] для случая, когда уровень жидкости в
скважине при притоке не достигает поверхности. Кривые подобного типа также
получаются при проведении испытаний путем долива воды в скважину. Проведение
такого испытания включает создание мгновенного изменения давления в скважине и
измерение изменения давления от времени. Это давление создается либо
нагнетанием определенного объема жидкости в скважину, либо откачкой
жидкости из скважины. Испытания путем откачки объема жидкости из скважины
являются наиболее подходящими для скважин, приток в которых не достигает
поверхности или может достигнуть поверхности, но невозможен по механическим
причинам. Испытание пластов с коротким периодом притока может быть рассмотрен
как испытание с доливом. Типовые кривые на рисунках 1–3 являются решениями
уравнения диффузии, описывающими поведение давления в скважине, в которой
уровень жидкости во время испытания повышался. Рост уровня жидкости происходит
из-за ее накопления в стволе скважины, реагирующей на мгновенное изменение
давления в месте вскрытия пласта. Метод Реми
учитывает влияние скин-эффекта. Эти кривые отличаются тем, что при построении
графиков в различных координатах возможно получение более точной информации для
раннего периода замера в течение всей длительности испытания, и при
фиксировании – для поздней части кривой. Типовые кривые представлены как
соотношение безразмерного показателя давления 
и безразмерной функции времени 
.
Анализ эталонных кривых притока аналогичен известному методу Эрлагера [1] при работе с ИПТ или данных закрытия скважины по кривым Реми [4]. Процедура анализа сводится к следующему:
Рис. 1. Логарифмические кривые Реми для анализа ранних данных по притоку во время испытания пласта
Рис. 2. Полулогарифмические кривые Реми для анализа ранних и поздних данных по притоку во время испытания пласта
Подготавливаются полулогарифмические и логарифмические
графики для 
и логарифмические графики для функции
. Наносится график либо на кальку, либо
на полулогарифмическую и логарифмическую бумагу с таким же масштабом, как и у
кривых притока.
Рис. 3. Логарифмические кривые Реми для поздних данных по притоку во время испытания пласта
Совмещаются графики с данными испытания на подходящие типовые кривые (функций) (рис. 1–3) и находится та кривая (функция), которая наиболее совпадает с графиком фактической кривой. Рисунок 2 позволяет получить высокую точность расчета как начального, так и позднего времени замера, в то время как рисунки 1 и 3 более подходят для анализа только позднего или только начального времени испытания соответственно.
Заметим, что 
и 
имеют значения между 0 и 1 и не зависят
от дебита скважины и свойств пласта. Следовательно, мы просто подбираем
одинаковые значения или для теоретических кривых (функций) и
фактических кривых сдвигам графиков по горизонтали друг относительно друга до
совпадения соответствующих кривых. Чтобы уменьшить неоднозначность расчетов
параметров, связанных с анализом кривых, рекомендуется одновременное
сопоставление или со сравнением совпадений по всем трем
графикам.
После нахождения совпадающих кривых записывается значение
параметра корреляции 
. Значения этого параметра для обоих и должны совпадать.
Из наиболее полного совпадения кривых графиков выбираются
наиболее подходящий и отмечается 
.
Вычисляется коэффициент емкости скважины с, а затем безразмерный коэффициент емкости скважины, Сб.
Рассчитывается проницаемость по значению временной точки и
коэффициента емкости скважины. Оцениваются скин-фактор из параметра
и безразмерный коэффициент емкости
.
Кривые Реми [4] разработаны для однородных однопластовых залежей, но подобные кривые подходят для пластов с двойной пористостью, для скважин с ГРП [6] и многослойных залежей [2]. В случае данного исследования представлен анализ данных ИПТ на бурильной колонне по кривым Реми.
Таким образом, в нашей работе был разработан набор типовых кривых Реми, которые позволяют определять такие параметры, как проницаемость и скин-фактор, по данным испытания нефонтанирующих скважин.
Рецензенты:Грачёв С.И., д.т.н., профессор, заведующий кафедрой «Разработка и эксплуатация нефтяных и газовых месторождений», Институт геологии и нефтегазодобычи, ФГБОУ ТюмГНГУ, г. Тюмень;
Стрекалов А.В., д.т.н., профессор кафедры «Разработка и эксплуатация нефтяных и газовых месторождений», Институт геологии и нефтегазодобычи, ФГБОУ ТюмГНГУ, г. Тюмень.