Для защиты нижних бьефов гидроузлов от размыва на этапах эксплуатации требуется создание мобильных гидродинамических систем, предназначенных для периодического регулирования деформации нижнего бьефа. Подобные системы могут быть разработаны на основе гидродинамических профилей, систем гидравлически коротких трубопроводов или парусных конструкций со струенаправляющими клинкетами. Для установки их в поток, регулирования глубины погружения и положения по отношению к области размыва требуется система несущих элементов и береговые опоры.
Объектом исследования являются системы несущих элементов и береговых опор, предназначенных для крепления устройств защиты нижних бьефов гидроузлов. Предмет исследования состоит в определении геометрических и силовых параметров креплений средств защиты от размыва.
Предлагаемая конструкция устройства для инженерно-экологической защиты нижних бьефов гидроузлов от размыва основана на применении гибкого рыбообразного профиля, помещенного в поток в его придонной части [3, 4] (рис. 1).
Рис. 1. Схема устройства для защиты нижних бьефов гидроузлов от размыва: а – план;
б – поперечный разрез; 1 – речной поток; 2 – урез берега; 3 – основные опоры; 4 –береговые опоры; 5 – несущий передний канат; 6 – гибкий профиль;7 – несущий задний канат;
8 – регулирующий канат; 9 – леер; 10 – руслоформирующий поток; 11 – область размыва;
12 – область русловых отложений;13 – пригруз; 14 – натяжное устройство
Береговые опоры 4служат
для крепления несущих элементов – канатов5,
7,8 и лееров 9,
воспринимающих давление воды на профиль. В опорных устройствах профиля с
гибкими элементами могут быть использованы типовые береговые опоры,
предназначенные для восприятия нагрузок от лесозадерживающих запаней.В дополнение к требованиям «Инструкции по
изысканию, проектированию, строительству, монтажу и эксплуатации запаней» [2]
выдвигается обязательное условие по их высотному расположению. Высотное
расположение береговых опор профиля должно обеспечивать его статическую
устойчивость при достижении нормального подпорного уровня (НПУ).Разбивка
местоположения стационарных береговых опор устройства выполняется по принятой
для НПУ расчетной ширине водохранилища 
и
плановой стреле провеса несущих канатов. Угол подхода несущих канатов к урезу
воды 
рекомендуется принять равным 
. Монтажные опоры располагаются в створе
верхней (по течению реки) кромки гибкого профиля на расстоянии примерно 10 м от уреза воды при НПУ.
Несущие элементы устройства представляют собой стальные канаты, концы которых крепятся на берегу с помощью петель за вертикальные цилиндрические анкеры опор.
Нагрузки, действующие на погруженные в поток профили, передаются на береговые опоры через несущие канаты. В качестве расчетной нагрузки на береговую опору принимается расчетное натяжение несущего каната.Вертикальные нагрузки уравновешиваются силой водоизмещения корпусов профилей (при их наполнении воздухом). Боковые нагрузки в горизонтальном направлении обусловлены действием течений.
Расположение каната подчиняется закону цепной линии, поэтому
введем следующие обозначения: 
– координаты точек
цепной линии; 
– параметр цепной линии; 
– нагрузка на единицу длины цепи; 
– горизонтальная и вертикальная проекции
провеса цепной линии; 
– горизонтальная составляющая
натяжения цепи (распор); 
– длина цепной линии 
от ее нижней точки (рис. 2); 
– полное натяжение каната в точке с
ординатой 
; 
–
полное натяжение в цепной опоре (точка 
); 
– углы наклона касательных в точках
цепных линий к горизонту.
Рис. 2. Схема равновесия участка цепной линии
Численное моделирование в среде MathCAD
Уравнение цепной линии
имеет вид 
,где 
–
параметр цепной линии, м; 
–
горизонтальная нагрузка, Н; 
,
–
натяжение каната, Н; 
,
–
стрела провиса; 
,
– тригонометрические функции угла
наклона каната.Горизонтальные составляющие натяжения постоянны во всех
поперечных сечениях каната
.
Уравнение связи между действующей нагрузкой и смещением может быть линеаризовано.
В расчетах принято, что рабочая длина каната L равна 120 м. Количество секций гидродинамического профиля – 12. Ширина одной секции профиля – 10 м. Полуширина бычка (параметр цепной линииa) принята равной 2 м.
В результате статических расчетов в среде MathCADнайдены геометрические и силовые характеристики системы «канат – профиль».
Интерпретация результатов
При работе секций руслоформирующего профиля, испытывающих
силу лобового сопротивления 
=
Н на секцию, распределенная нагрузка q равна 9,73кН/м.
В результате расчетов получены графические зависимости для уравнения цепной линии (рис. 3) и натяжения каната (рис. 4). Из графиков следует, что на середине каната в точке стрелки провеса натяжение в канате T=584000 Н. Эта величина является расчетной для выбора диаметра каната по предельной нагрузке.
Рис.
3. График уравнения цепной линии 
Рис. 4. Полное натяжение каната
в точке с абсциссой 
Выводы
В результате статических расчетов в среде MathCAD найдены геометрические и силовые характеристики системы «канат – профиль». Определена сила лобового сопротивления гидродинамических профилей и значение распределенной нагрузки. Получены зависимости для уравнения цепной линии и натяжения каната, из которых в точке стрелки провеса определено натяжение в канате. Подбор диаметра каната рекомендуется осуществлять по рассчитанному значению предельной нагрузки.
Рецензенты:Полянин И.А., д.т.н., профессор, проф. кафедры транспортно-технологических машин ФГБОУ ВО «Поволжский государственный технологический университет», г. Йошкар-Ола;
Царев Е.М., д.т.н., профессор, проф. кафедры технологии и оборудования лесопромышленных производств ФГБОУ ВПО «Поволжский государственный технологический университет», г. Йошкар-Ола.