Сетевое издание

Современные проблемы науки и образования

ISSN 2070-7428

"Перечень" ВАК

ИФ РИНЦ = 1,006

• Авторы
• Резюме
• Файлы
• Ключевые слова
• Литература

Фадин В.В. 1 Алеутдинова М.И. 1, 3 Куликова О.А. 2

---

1 Институт физики прочности и материаловедения СО РАН

2 Томский государственный университет

3 Северский технологический институт НИЯУ МИФИ

Определена износостойкость подшипниковой стали ШХ15 и углеродистой стали У12 в закаленном и незакаленном состояниях. Эксперименты проведены в условиях скользящего токосъёма без смазки при плотности тока более 100 А/см2. Показано, что износостойкость этих сталей в закаленном состоянии выше, чем в незакаленном. Сопоставление с известными данными позволяет отметить, что упрочнение путём закалки и создания мартенситной структуры не позволяет увеличить износостойкость всех сталей при трении в этих условиях. Изучена возможность увеличения износостойкости за счёт введения частиц карбида титана в первичную структуру спечённого материала. Показано, что упрочнение материала таким способом не приводит к увеличению износостойкости. Проведено сравнение износостойкости этих материалов с износостойкостью известного токосъёмного порошкового материала ИЛГТ. Показано, что его износостойкость ниже износостойкости исследованных сталей, несмотря на его удовлетворительную теплопроводность и низкое удельное электросопротивление. Сделано утверждение, что износостойкость будет высокая, если поверхностный слой материала для трения в этих условиях будет иметь большой запас пластичности.

Статья в формате PDF

642 KB

катастрофический износ

скользящий токосъём

трение

усталость

пластичность

деформация поверхностного слоя

1. Гуляев А.П. Металловедение. - М. : Металлургия, 1986. – 541 с.

2. Крагельский И.В. Основы расчётов на трение и износ / И.В. Крагельский, М.Н. Добычин, В.С. Комбалов. – М. : Машиностроение, 1977. – 526 с.

3. Марочник сталей и сплавов / В.Г. Сорокин, А.В. Волосников и др.; под общ. ред. В.Г. Сорокина. – М. : Машиностроение, 1989. – 640 с.

4. Мышкин Н.К. Электрические контакты / Н.К. Мышкин, В.В. Кончиц, М. Браунович. – Долгопрудный : Издательский дом «Интеллект», 2008. – 560 с.

5. Панин В.Е. Трибоконтакт в парах трения как многоуровневая иерархически организованная система / В.Е. Панин, Ю.И. Почивалов и др. //. Физ. мезомех. – 2010. – Т. 13, № 6. – С. 27-34.

6. Теория и технология упрочнения металлических сплавов / Л.И. Тушинский. – Новосибирск : Наука, Сиб. отд-ние, 1990. – 306 с.

7. Aleutdinova M.I. Contact Characteristics of Metallic Materials in Conditions of Heavy Loading by Friction or by Electric Current / M.I. Aleutdinova, V.V. Fadin, A.V. Kolubaev, V.A. Aleutdinova // Friction and Wear Research (FWR). – 2014. – Vol. 2. – P. 22-28.

Известно, что основная нагрузка при трении скольжения распределяется по пятнам контакта [2; 4]. Микрообъёмы, прилегающие к пятнам контакта, деформируются в условиях усталости. Высокая усталостная стойкость этих микрообъёмов обеспечивает квазиупругий контакт на пятнах контакта, что приводит к высокой износостойкости. Т.е. деформация микрообъёмов должна происходить в условиях многоцикловой усталости, которая достигается различными видами повышения предела текучести первичной структуры, например легированием, химико-термической обработкой и т.п. [1; 6]. Такое упрочнение первичной структуры целесообразно в случае, когда режим трения не вызывает структурных изменений поверхностного слоя (ПС) и микрообъёмы деформируются упруго. Однако более интересным представляется рассмотрение поведения материала при экстремальных параметрах трения, когда происходит пластическая деформация поверхностных микрообъёмов. В этом случае повышение предела текучести материала приводит к снижению предела пластичности, и в условиях экстремальных нагрузок релаксация напряжений в пятнах контакта за счёт пластической деформации будет затруднена.

Повышение предела текучести означает увеличение твёрдости. Если нагрузки в пятне контакта превышают твёрдость ПС, то реализуется пластическая деформация микрообъёмов, проявляется режим малоцикловой усталости, что приводит к разрушению ПС и появлению износа. Материал, имеющий низкий предел пластичности, должен разрушаться быстрее, чем материал с высоким пределом пластичности. Кроме того, в ПС при трении происходит перераспределение элементов и появление новых фаз, что уменьшает предел пластичности. Первичная структура износостойкого материала для трения в этих условиях не может быть предсказана, но может быть приближённо определена экспериментально.

Твёрдость является важным свойством первичной структуры и обусловливает высокую износостойкость. Однако в экстремальных условиях трения твёрдость микрообъёмов может быть меньше твёрдости первичной структуры вследствие температурной вспышки в пятне контакта. Экстремальный режим трения можно создать за счёт высокого давления или путём пропускания электрического тока большой плотности через контакт. Максимальная рабочая плотность тока, применяемая в скользящих электроконтактах, не превышает 60 А/см2. Экстремальное непосредственное воздействие на пятна контакта должно быть выше. В качестве модельных материалов целесообразно применять закаленные и незакаленные стали.

Целью настоящей работы является определение роли твёрдости материала для достижения высокой износостойкости при скольжении с плотностью тока более 100 А/см2.

Методика проведения исследований

Модельными материалами служили стали ШХ15 и У12 в закаленном и незакаленном состоянии. Износостойкость и электропроводность зоны трения определены в условиях скользящего электроконтакта с переменным током без смазки при давлении 0,13 МПа, скорости скольжения 5 м/с на машине трения СМТ-1. Нагружение осуществлено по схеме «вал - колодка» (рис. 1). Контртелом служила сталь 45 (50 HRC). Путь трения составлял 9 км. Плотность тока определена как j=i/Аа, где i – ток, протекающий через номинальную площадь контакта Аа. Линейная интенсивность изнашивания определена как Ih=h/L, где h – изменение высоты образца на пути трения L.

Для сравнения приведены эти же характеристики контакта спечённого композита, упрочненного карбидом титана (состав Cu+10%графит+70%К(TiC), где К(TiC) = 65%TiC+10%Cu+сталь 110Г13). Спекание проведено в вакууме при Т=1100 °С в течение 2 часов. Приведены также характеристики контакта промышленного горячепрессованного композита марки ИЛГТ (43%Cu+42%Fe+10%Pb+2%Zn+графит), применяемого для осуществления контакта с троллеем.

Рис. 1. Принципиальная схема трибосопряжения типа «вал - колодка»:

1 – образец; 2 – контртело

Результаты и обсуждение

Высокая твёрдость ПС в процессе трения обеспечивает высокую износостойкость. На рис. 2 а, б видно, что различие твёрдости стали ШХ15 (таблица 1) в закаленном и незакаленном состоянии не приводит к заметному различию электропроводности rs-1=j/U (U - контактное падение напряжения) и износостойкости контакта. Достижение состояния катастрофического изнашивания при j≈350 А/см2 сопровождается уменьшением r_s^-1 и некоторым увеличением интенсивности изнашивания Ih. Дальнейшее увеличение j и Ih невозможно вследствие увеличения электросопротивления контактного слоя и падения контактного тока. При этом r_s^-1<300 См/см2.

Таблица 1

Твёрдость и физические характеристики металлических материалов

Закаленная сталь У12 достигает катастрофического изнашивания при rs-1≈300 См/см2 и j≈350 А/см2. Незакаленная сталь У12 формирует более низкие характеристики контакта (рис. 2 в, г).

а)  в)

б) г)

Рис. 2. Удельная поверхностная электропроводность (а, в) и линейная интенсивность изнашивания (б, г) металлических материалов.

Можно видеть, что начало катастрофического изнашивания сопровождается, как правило, резким увеличением I_h и одновременным уменьшением r_s^-1. Катастрофическое разрушение ПС стали ШХ15 начинается при более низких характеристиках контакта (r_s^-1, j, I_h), чем катастрофическое разрушение стали У12. Отчасти это можно объяснить более высоким удельным электросопротивлением ρ (таблица 1) и соответствующим более сильным выделением джоулевого тепла. При более низкой теплопроводности λ стали ШХ15 температура её ПС будет выше, чем температура ПС стали У12. Поэтому микрообъёмы пятен контакта, находясь при более высокой температуре, начинают деформироваться в режиме малоцикловой усталости при более низкой j, что приводит к более низкой износостойкости.

Видно, что упрочнение закалкой первичной структуры позволяет формировать более высокие характеристики контакта (рис. 2). Можно предположить, что упрочнение первичной структуры твёрдыми частицами TiC также приведёт к высокой износостойкости. Проверка этого предположения проведена на примере композита Cu+K(TiC)+графит, который имеет ρ, сравнимое с ρ сталей. Кроме того, этот композит содержит много меди и должен эффективно отводить тепло от зоны трения, несмотря на формально низкую теплопроводность, которая обусловлена его пористостью (таблица 1). Однако композит Cu+K(TiC)+графит формирует зону трения с низкими характеристиками (рис. 2 а, б). В соответствии с концепциями, изложенными в [5; 7], это может быть обусловлено низкой пластичностью его ПС в условиях сильного воздействия током. Низкий предел пластичности упрочнённой первичной структуры может быть основной причиной низкой износостойкости в условиях сильных внешних воздействий. Упрочнение первичной структуры легированием или фазами, например в закаленной стали Гадфильда 110Г13 (НВ=2430 МПа) или закаленной быстрорежущей стали Р6М5 (66 НRC), приводит к низкой износостойкости при скольжении с током высокой плотности [7]. Следует отметить, что пористые структуры обладают, как правило, низкой пластичностью. Поэтому пористая первичная структура композита ИЛГТ не позволяет создать прочного ПС и достичь высоких характеристик контакта (рис. 2 а, б), несмотря на низкое ρ и теплопроводность, сравнимую с теплопроводность сталей (таблица 1). Это означает, что конструкция износостойкого материала, предназначенного для скольжения с высокой плотностью тока, должна создавать ПС с максимальным запасом пластичности.

Заключение

Из приведённых выше сведений следует, что упрочнение первичной структуры материала может приводить к увеличению усталостной прочности поверхностного слоя и к увеличению его износостойкости в условиях трения под воздействием электрического тока плотностью выше 100 А/см² без смазки. Это проявляется при упрочнении сталей ШХ15 и У12 путём закалки и создания мартенситной структуры. Но не все закаленные стали способны быть износостойкими. Упрочнение первичной структуры путём введения твёрдых частиц карбида титана не позволяет увеличить прочность поверхностного слоя, что проявляется в низкой износостойкости при трении в этих же условиях.

Работа выполнена по проекту III.23.2.4 программы III.20.2 фундаментальных исследований СО РАН и при финансовой поддержке гранта РФФИ №13-08-00076.

Рецензенты:

Семухин Б.С., д.т.н., ведущий научный сотрудник лаборатории физики прочности, Институт физики прочности и материаловедения СО РАН, г. Томск.

Буякова С.П., д.т.н., профессор, главный научный сотрудник лаборатории физики наноструктурных функциональных материалов, Институт физики прочности и материаловедения СО РАН, г. Томск.

Библиографическая ссылка