Абсорбцией хлористого водорода водой достигается полное выделение его из печных газов с получением 31,5 % соляной кислоты [1,4]. В процессе абсорбции хлористого водорода значительные затраты приходятся на отведение тепла абсорбции, а отводимое тепло полностью теряется. При нейтрализации кислоты аммиаком получается раствор с долей хлористого аммония в нем ~40 %. По используемой ранее безретурной схеме твердый хлористый аммоний получают из данного раствора путем удаления воды в сушилке «кипящего слоя» [5].
С учетом возврата растворов с санитарной очистки отходящих печных газов и газов сушки на одну тонну товарного хлористого аммония испаряют до 2.5 тонн воды. Из-за высокой энергоемкости процесса выпарки и больших капитальных затрат себестоимость хлористого аммония по данной схеме весьма высока. В результате производство хлористого аммония из отходящих газов становится неконкурентным даже по сравнению с его получением из синтетической соляной кислоты. В связи с этим практический интерес имеет использование циркуляционной технологии хлористого аммония.
В основе её лежит процесс абсорбции хлористого водорода из печных газов циркулирующим маточным раствором хлорида аммония. При этом в качестве промежуточного продукта получается солянокислый щелок, после нейтрализации которого аммиаком получается концентрированный раствор хлорида аммония. Хлоридаммония выделяется из него политермической кристаллизацией, после чего маточник вновь возвращается на абсорбцию хлористого водорода.
Цель работы. Для восполнения отсутствия в литературе сведений определена растворимость хлористого водорода в совместных растворах с хлористым аммонием, определены составы растворов после ступенчатой абсорбции и нейтрализации солянокислого щелока аммиаком.
Экспериментальная часть
В соответствии с правилом ионной силы растворимость хлористого водорода в растворе хлористого аммония должна уменьшаться. Равновесную растворимость хлористого водорода в совместном растворе определяли путем насыщения раствора, содержащего 5 % масс HCl и соответствующее количество хлорида аммония, при температуре 80°C пропусканием через него газа, насыщенного хлористым водородом. В качестве газа-носителя использовали азот. Для насыщения азота хлористым водородом его пропускали через испаритель, заполненный 40 % соляной кислотой, нагретой до 80 оС.
Насыщение солянокислого раствора проводили до достижения относительно постоянного содержания хлористого водорода в совместном растворе. Долю хлористого водорода в нем определяли титрованием гидроксидом натрия [6].
Результаты и их обсуждения
Результаты опытов приведены на рисунке 1. Опытами установлено, что с увеличением доли хлористого аммония в совместном растворе с 19 до 39 % масс. равновесная растворимость хлористого водорода снижается с 9,3 % до 7,7 %. Растворимость хлористого водорода в циркулирующем маточнике с долей хлористого аммония 25-26 % составляет 8,1 %.
Как видно из диаграммы состава системы 
, представленной на рис. 2, в процессе абсорбции хлористого водорода раствором хлорида аммония состав раствора меняется по линии МРo на прямой, соединяющей точку состава маточника М с точкой В соотношения долей хлористого водорода и паров воды в печном газе (85 % HCL и 15 % H2O).
Рис 2. Технологические процессы абсорбции хлористого водорода и нейтрализации щелока на диаграмме состава системы 
При нейтрализации полученного соляно-кислого щелока аммиаком состав раствора меняется по линии 
на прямой, соединяющей точку состава щелока на выходе из абсорбера P0 с точкой состава аммиака. Полученный нейтрализованный раствор содержит ~ 37 % масс хлористого аммония (точка C0).
Кратность циркуляции (K) при этом равна отношению:
где C0 и Cm соответственно массовые доли хлорида аммония в нейтрализованном растворе и в маточнике. При абсорбции хлористого водорода в одну ступень. Кратность циркуляции составляет 5,7.
Поддержание такой кратности циркуляции приводит к необходимости перекачивания больших объёмов растворов и, как следствие этого, к увеличению объёма реактора-нейтрализатора, кристаллизатора хлорида аммония и ёмкостей растворов. В результате возросли и капитальные затраты.
Снижение кратности циркуляции можно достичь организацией ступенчатой абсорбции хлористого водорода из печных газов в две и более ступени с промежуточной нейтрализацией солянокислого щелока после каждой ступени абсорбции.
При абсорбции в две ступени процесс проходит по линиям 
(1 ступень) и 
(2 ступень), а при абсорбции в 3 стадии соответственно по линиям 
, 
, 
.
С увеличением числа ступеней абсорбции объём циркулирующих растворов уменьшается, и концентрация хлорида аммония в нейтрализованном растворе на входе в кристаллизатор возрастает до 41 % (для двухступенчатого процесса) и до 42,5 % для трёхступенчатого.
Однако с уменьшением кратности циркуляции (соответственно до 3,9 и 3,5) происходит снижение плотности орошения абсорберов и уменьшение коэффициента массопередачи. Для обеспечения требуемой полноты абсорбции хлористого водорода необходимо увеличить поверхность абсорбции.
Как видно из рисунка 3, с увеличением ступеней абсорбции с 1 до 4 величина требуемой поверхности абсорбции возрастает в 2,2 раза (линия 1), а объём емкостного оборудования, включая реакторы, нейтрализаторы и кристаллизаторы, снижается до 0,42 (в 2,4 раза) по сравнению с одноступенчатым процессом (линия 3).
Таким образом, с увеличением числа ступеней процесса уменьшение объёма циркулирующего раствора противоположно влияет на размеры емкостного и абсорбционного оборудования. Сравнение капитальных затрат на оборудование стадий абсорбции и кристаллизации (линия 2) показывает, что для двухступенчатого процесса капитальные затраты минимальны и составляют 80 % по сравнению с одноступенчатым процессом.
Рис 3. Изменение поверхности абсорберов (1), объёма оборудования (2) и величины капитальных затрат (3) с изменением числа ступеней процесса (ni )
Заключение
Равновесная растворимость хлористого водорода в совместном растворе с хлористым аммонием с ростом доли соли снижается и для раствора с содержанием 26 % масс хлорида аммония она равна 8,1 %.
При организации процесса в две ступени кратность циркуляции снижается в 1,46 раза, величины капитальных затрат в 1,25 раза.
Рецензенты:
- Луконин В.П., д.т.н., профессор, генеральный директор ФГУП «НИИ химии и технологии полимеров имени академика В.А. Каргина с опытным заводом», г. Дзержинск.
- Ширшин К.В., д.х.н., профессор, заместитель директора ФГУП «НИИ химии и технологии полимеров имени академика В.А. Каргина с опытным заводом» по научной работе, г. Дзержинск.
Библиографическая ссылка
Никандров М.И. ЦИРКУЛЯЦИОННАЯ ТЕХНОЛОГИЯ ХЛОРИСТОГО АММОНИЯ ИЗ ГАЗОВ ОБЕЗВРЕЖИВАНИЯ ОТХОДОВ ПРОИЗВОДСТВА ХЛОРКАРБОНОВЫХ КИСЛОТ // Современные проблемы науки и образования. – 2012. – № 1. ;URL: https://science-education.ru/ru/article/view?id=5461 (дата обращения: 19.04.2024).