Сетевое издание

Современные проблемы науки и образования

ISSN 2070-7428

"Перечень" ВАК

ИФ РИНЦ = 1,006

• Авторы
• Резюме
• Файлы
• Ключевые слова
• Литература

Шитова И.Ю. 1 Самошина Е.Н. 1 Махамбетова К.Н. 1

---

1 ФГБОУ ВПО «Пензенский государственный университет архитектуры и строительства»

Многие эксплуатационные свойства серных композиционных материалов зависят от величины внутренних напряжений, возникающих при кристаллизации серы. Эти напряжения, суммируясь с эксплуатационными воздействиями и нагрузками, являются причиной структурных дефектов и снижения качества материала. В работе представлены результаты исследования внутреннего напряжённого состояния серных композитов на чистом кварцевом наполнителе и кварцевом наполнителе, обработанном аппретом методами машинного моделирования. Установлено, что аппретирование поверхности частиц наполнителя и образующийся нанослой вулканизата (толщина слоя аппрета на поверхности кварцевого наполнителя в серных композитах составляет 11…73 нм в зависимости от концентрации раствора каучука и удельной поверхности наполнителя) обеспечивает практически свободную усадку оболочки серы и создаёт предпосылки для формирования кристаллической структуры серы в равновесных условиях.

Статья в формате PDF

169 KB

серный композит

вулканизат

внутренние напряжения

1. Евстифеева И.Ю. Повышение коррозионной стойкости серных композитов на химически активных наполнителях [Текст] / Е.В. Королев, С.И. Егорев // Материалы всероссийской конференции студентов, аспирантов и молодых ученых: Теория и практика повышения эффективности строительных материалов. – Пенза: ПГУАС, 2006. – С. 75-81.

2. Евстифеева И.Ю. Влияние аппретированного наполнителя и продолжительности термической выдержки на прочность серных композитов [Текст] / Е.В. Королев // Материалы I Всероссийской научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых: Проблемы проектирования, строительства и эксплуатации транспортных сооружений. – Омск: СибАДИ, 2006. – С. 196-202.

3. Королев Е.В. Прогнозирование свойств строительных материалов на основе структурных моделей [Текст] / В.И. Соломатов, А.П. Прошин, В.Л. Хвастунов // Вестник волжского регионального отделения российской академии архитектуры и строительных наук. Выпуск №4. – Нижний Новгород: НГАСУ, 2000. – С. 121-130.

4. Королев Е.В. О взаимосвязи внутренних напряжений с параметрами структуры композиционного материала [Текст] / В.Л. Хвастунов, А.П. Прошин, В.И. Калашников // «Известия Высших учебных заведений. Строительство». – №12. – 2003. – С. 20-26.

5. Королев Е.В. Радиационно-защитные и коррозионно-стойкие серные строительные материалы [Текст] / А.П. Прошин, Ю.М. Баженов, Ю.А. Соколова. – М.: Палеотип, 2006. – 272.

Серные композиционные материалы относятся к специальным видам композиционных материалов, при изготовлении которых в качестве вяжущего используются сера или серосодержащие отходы. Получают серные композиты путём смешения расплавленной серы с наполнителем, заполнителями и специальными добавками.

К положительным свойствам таких композитов относятся: технологичность смесей; быстрый набор прочности, связанный только с периодом остывания и кристаллизации серы; достаточно высокая прочность; стойкость к действию агрессивных сред; низкое водопоглощение, а отсюда высокая морозо- и водостойкость. Следовательно, серные композиционные материалы целесообразно использовать для изготовления изделий и конструкций, в период эксплуатации которых предъявляются повышенные требования по стойкости в агрессивных средах, морозо- и атмосферостойкости, проницаемости.

В работе [1, 2] показана эффективность использования аппретирования для повышения коррозионной стойкости серных композитов на химически активных наполнителях, в частности на кварцевой муке. Серные композиционные материалы с аппретированными наполнителями являются гетерогенными дисперсными системами, состоящими из упругоэластичной матрицы определённой толщины, в которой располагаются частицы наполнителя, окружённые слоем вулканизата, связанного с матрицей по поверхности раздела.

Как известно, большинство эксплуатационных свойств серных композитов зависят от величины внутренних напряжений, возникающих при кристаллизации серы. На неоднородность полей напряжения и их величину существенное влияние оказывают различия в коэффициентах линейного температурного расширения, модулей упругости, теплофизических свойств компонентов, а также толщина слоя серного вяжущего h и вулканизата h* и разница в удлинениях зерна наполнителя и вулканизата Δε*, вулканизата и серы Δε. Эти напряжения, суммируясь с эксплуатационными воздействиями и нагрузками, являются причиной структурных дефектов и снижения качества материала.

Для расчёта величины внутренних напряжений и установления влияния различных рецептурно-технологических факторов на напряжённое состояние композиционных материалов целесообразно применение структурных моделей [3…5]. В данной работе структурная модель серного композита состоит из двух контактирующих слоев (внутреннего – вулканизата и внешнего – серы), последовательно окружающих зерно наполнителя (рис. 1). Геометрические размеры компонентов модели определяются рецептурой композита: в качестве наполнителя использована кварцевая мука с удельной поверхностью 180, 300 и 420 м2/кг; вулканизат получали серной вулканизацией синтетического каучука марки СКДН-Н (стереорегулярный полибутадиен с молярной массой 1500…3000 г/моль, плотностью 890 кг/м3 и вязкостью 1,5 Па∙с). Каучук вводили в количестве 0,2, 0,6 и 1,0 % от массы серы (табл. 1). Серные композиты изготавливали по следующей технологии. Для равномерного распределения аппретирующего материала на поверхности частиц наполнителя предварительно готовили 10 %-ти, 30 %-ти и 50 %-ные растворы каучука в растворителе, в качестве которого выступал керосин. Рассчитанное количество указанного раствора вводили в наполнитель и тщательно растирали в течение 10…15 минут. Обработанный аппретом наполнитель при непрерывном перемешивании вводили в расплав серы, нагретый до температуры 160 °С. Смесь подвергали температурной выдержки 2…3 часа, затем расплав заливали в предварительно подготовленные и нагретые металлические формы. После охлаждения в течение часа формы подвергали распалубке.

Рис. 1. Структурная модель серного композиционного материала на аппретированном наполнителе:

R – радиус модели; R* – радиус частицы наполнителя, окруженного слоем вулканизата; rf –радиус частицы наполнителя; h – толщина слоя серного вяжущего; h* – толщина слоя вулканизата; σr, σt – напряжения в радиальном и тангенциальном направлениях; Δε* и De – относительные деформации вулканизата и оболочки серы

Таблица 1

Толщина слоя аппрета

Примечания: в числителе указана толщина раствора аппрета, в знаменателе – толщина каучука.

В серных материалах внутренние напряжения возникают в результате некомпенсированной термической усадки вяжущего. При охлаждении происходит значительное уменьшение геометрических размеров зерна наполнителя и оболочки серы. Величины термической усадки этих компонентов различны и их косвенно можно оценить по рассчитанному коэффициенту плотности (табл. 2).

Таблица 2

Коэффициенты изменения средней плотности компонентов серных композитов при переходе от Тр до То

Примечание. – коэффициент изменения средней плотности компонентов материала при переходе от до , равный .

Величина некомпенсированной усадки оболочки серы De вычисляется по формуле:

, (1)

где - радиус модели; - радиус зерна; - местоположение поверхности контакта оболочки матрицы с зерном при гипотетической свободной термоусадке.

Радиус модели зависит от Т и равен:

, (2)

где - радиус модели; - радиус частицы наполнителя; - толщина слоя серы; , - соответственно, средние плотности наполнителя и серы; Н - массовая степень наполнения материала; - удельная поверхность наполнителя.

При охлаждении серного композита происходит уменьшение объёмов, занимаемых оболочкой и зерном наполнителя, следовательно, и уменьшение радиуса модели в целом.

При температуре изготовления серного материала , объём оболочки будет равен:

,

а при температуре окружающей среды :

,

где = const - масса оболочки серы; , – объём оболочки серы при температуре и , соответственно; - коэффициент изменения средней плотности материала матрицы при переходе от до .

При условии свободной термической усадки оболочки серы местоположение поверхности контакта при температуре будет равно:

=,

где - радиус структурной модели при температуре ; - объём оболочки серы.

Вычисление значений внутренних напряжений производится по формулам [5]:

- напряжения в радиальном направлении

;

- напряжения в тангенциальном направлении

,

где ,– соответственно, модули упругости серы и наполнителя; , – коэффициент Пуассона серы и наполнителя.

По представленному алгоритму расчёта на базе Пензенского ГУАС разработана компьютерная программа, позволяющая провести анализ влияния различных рецептурно-технологических факторов на внутренние напряжения двухкомпонентных систем «сера – кварцевый наполнитель». Результаты численного моделирования представлены на рис. 2.

a)

б)

Рис. 2. Зависимость величин внутренних напряжений от степени наполнения и удельной поверхности наполнителя:

а) внутренние напряжения в радиальном направлении;

б) тоже в тангенциальном направлении

Анализ рис. 2 показывает, что увеличение объёмной доли наполнителя ведёт к значительному снижению величины внутренних напряжений, как в радиальном, так и тангенциальном направлениях. Так, при объёмной степени наполнения uf=0,16 величина внутренних напряжений в радиальном направлении составляет 1,38 МПа, в тангенциальном – 1,04 МПа; при объёмной степени наполнения uf=0,70 внутренние напряжения в радиальном направлении составляют 0,02 МПа, в тангенциальном – 0,07 МПа. Из рис. 2 также можно сделать вывод, что увеличение удельной поверхности наполнителя практически не влияет на величину внутренних напряжений (последнее подтверждается результатами аналитического расчёта).

Отличительной особенностью серных материалов на аппретированном наполнителе является наличие дополнительно слоя вулканизата – продукта серной вулканизации каучука, который в процессе приготовления композита претерпевает значительные объёмные деформации (табл. 2). При расчёте внутренних напряжений в трёхкомпонентной системе основной задачей является определение величин Δε* и Δε (рис. 1). Вычислить Δε* и De можно по формуле (1), предварительно рассчитав радиус зерна наполнителя , радиус зерна наполнителя с вулканизатом , радиус модели , а также местоположения поверхностей контактов слоя вулканизата с зерном и оболочки серы с вулканизатом .

Радиус зерна наполнителя с вулканизатом и радиус модели равны:

и ,

где – объём вулканизата, покрывающего зерно наполнителя; – объём серны, окружающего частицу аппретированного наполнителя.

Величины и равны:

и .

Относительные деформации зерна и оболочки матрицы (для двухкомпонентной системы, т.е. системы, состоящей из зерна наполнителя, окружённого матрицей, роль которой выполняет серное вяжущее), а также относительные деформации зерна и вулканизата и вулканизата и оболочки матрицы (для трёхкомпонентной системы, состоящей из зерна аппретированного наполнителя, окружённого оболочкой серы) приведены в табл. 3. Расчёт значений относительных деформаций трёхкомпонентной системы показывает, что объёмные деформации слоя вулканизата практически обеспечивает свободную усадку оболочки серы: Δε* и De » 10-16…10-15.

Таблица 3

Относительные деформации зерна и оболочки матрицы, относительные деформации зерна и вулканизата и вулканизата и оболочки матрицы

Таким образом, аппретирование поверхности частиц наполнителя и образующийся нанослой вулканизата (толщина слоя аппрета на поверхности кварцевого наполнителя в серных композитах составляет 11…73 нм в зависимости от концентрации раствора каучука и удельной поверхности наполнителя) обеспечивает практически свободную усадку оболочки серы и создаёт предпосылки для формирования кристаллической структуры серы в равновесных условиях.

Рецензенты:

Логанина В.И., д.т.н., профессор, заведующая кафедрой «Управление качеством и технологии строительного производства» Пензенского Государственного университета архитектуры и строительства, г. Пенза;

Калашников В.И., д.т.н., профессор, заведующий кафедрой «Технология строительных материалов и деревообработки» Пензенского Государственного университета архитектуры и строительства, г. Пенза.

Библиографическая ссылка